San Bartolomé. Albañilería Armada. Albañilería Confinada


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1 San Bartolomé Albañilería Armada Albañilería Confinada

2 Lecciones dejadas por los sismos Resultados experimentales Estudios teóricos Japón

3 La norma de 1982 empleaba un método de diseño elástico admitiéndose que el cortante actuante, para c = 0.16, no debía ser mayor que el cortante t admisible, ibl con FS = 2. Norma E.030, c = ZUSC / R = 0.16 a = 0.12g (para R = 6, Z = 0.4, U = 1, S = 1, C = 2.5) V < Va = VR / FS SI OCURRIESE EN EL PERÚ UN SISMO COMO EL DE 1985 EN CHILE, CON a = 0.65g, los esfuerzos se incrementarían: 0.65g / 0.12g = 5.4 > FS = 2 LOS MUROS FALLARÍAN POR CORTE

4 FALLA POR CORTE Y SUS DERIVACIONES FALLA POR CORTE Y SUS DERIVACIONES (deslizamiento y giro con la trituración del talón y pandeo del refuerzo vertical)

5 FALLA POR FLEXIÓN Y SUS DERIVACIONES Trituración del talón pandeo del refuerzo vert. Deslizamiento cizalle del refuerzo vertical

6 Ejemplo de una Falla por Flexión: POBLACIÓN CANAL BEAGLE, CHILE, 1985 EDIFICIOS DE 4 Y 5 PISOS, ESTRUCTURADOS CON PLACAS DE CONCRETO ARMADO

7 fisuras por corte en las placas FALLA POR FLEXOCOMPRESIÓN CON TRITURACIÓN DE TALONES Y PANDEO DEL REF. VERTICAL

8 ROTURA POR CIZALLE ROTURA POR CIZALLE DEL REF. VERTICAL FALLA POR FLEXIÓN QUE DEGENERÓ EN DESLIZAMIENTO

9 Northridge PLACAS Fallas por Deslizamiento Alaska

10 Defectos en la Construcción segregación f c =?? Defectos en el Diseño Estructural El refuerzo vertical debería diseñarse para que absorba la acción simultánea de M y V juntas lisas y traslape P M V espiga

11 FALLA POR DESLIZAMIENTO EN ALBAÑILERÍA ARMADA FALLA POR DESLIZAMIENTO EN ALBAÑILERÍA ARMADA, CON DISLOQUE POR SISMO ORTOGONAL, CHILE, 1985 P

12 losa P Disminución sustancial del área de corte en una falla tipo reloj de arena, causada primeramente por deslizamiento. Northridge.

13 Disminución sustancial del área de corte en una falla tipo reloj de arena y pandeo del refuerzo vertical interno. Chile-2010.

14 Normas: USA, Nueva Zelanda. El refuerzo se distribuye a lo largo del muro. En los extremos el refuerzo es escaso.

15 ENSAYOS EN MUROS ARMADOS CON REF. VERT. DISTRIBUIDO (no controlan el corrimiento de la fisura longitudinal producida por flexión) inservible

16 CONCENTRACIÓN DEL REF. VERT. EN EXTREMOS, SIN REFUERZO EN EL INTERIOR. En las normas japonesa y mexicana, se concentra el refuerzo en los extremos. deslizamiento

17 s Norma peruana E.070 μ fy

18 Repartido: Ast1 Ast1 = Ast2 Las resistencias se mantienen, pero se controla la falla por deslizamiento concentrando el refuerzo t d l f Concentrado: Ast2

19 corte deslizamiento MURO CONFINADO, FALLA POR CORTE QUE DEGENERÓ EN DESLIZAMIENTO

20 Corte-Fricción FALLA POR CORTE-FRICCIÓN EN LA UNIÓN SOLERA-COLUMNA, Chile, 1985 FALLA POR CORTE- FRICCIÓN EN LA BASE. Los estribos no funcionan para este tipo de falla.

21 POTENCIAR LAS COLUMNAS EXTREMAS PARA IMPEDIR EL DESLIZAMIENTO, DE ESTA MANERA LAS FRANJAS NO AGRIETADAS CONTINUARÁN APORTANDO RESISTENCIA EXAGERACIÓN!

22

23 2F F PREDICCIÓN DE LA RESISTENCIA Qf EN EL MECANISMO DE FALLA POR FLEXIÓN EN UN MURO EN VOLADIZO Determinación de Mm por equilibrio: As fy + P = C = 0.85 f c t x x d Qf Mm Luego: Mm = As fy (d - x/2) + P (L - x)/2 (función de As y P) t momento plástico Equilibrio global: Mm = Σ Fi hi F C Qf = Σ Fi

24 Para un caso más complicado, donde hay vigas dinteles: a b PI se asume que los puntos de inflexión están localizados el el centro de las vigas

25 Qf muro mecanismo Mv/b b Mv Por equilibrio global se halla F, luego: Qf = Σ Fi En general, Qf es función de Mm, y Mm es función de As y P

26 PREDICCIÓN DEL TIPO DE FALLA Qf = CORTANTE ASOCIADO AL MECANISMO DE FALLA POR FLEXIÓN (depende de As y P) VR = CORTANTE ASOCIADO AL MECANISMO DE FALLA POR CORTE (fórmula empírica) TEÓRICAMENTE: sí Qf < VR FALLA POR FLEXIÓN! VR Qf Sin embargo,

27 Chile, 1985 Chile, 2010 ALBAÑILERÍA CON As = 0, FALLA POR CORTE

28 δ = 0 θ = 0 En un estado de corte puro, el refuerzo vertical no trabaja. DISTORSIÓN ANGULAR POR CORTE PURO

29 ALBAÑILERÍA NO REFORZADA CON ALTA DENSIDAD DE MUROS se deforma principalmente por corte CONTEMPLADO EN EL DISEÑO ALAROTURA

30 Albañilería No Reforzada Falla controlada en desplazamiento por el actuador. En un edificio, la losa de techo conecta a todos los muros, y los reforzados son los que controlan el desplazamiento de los no reforzados, éstos podrían ser incluso portante de carga vertical. LOSA no reforzado

31 PORQUÉ FALLA EL PRIMER PISO?

32 V h H M = V h Esbeltez = M V L = V h V L = h L Esbeltez para acciones coplanares, h es una fracción de H

33 ESTUDIO EXPERIMENTAL DE LA ESBELTEZ CUADRADO ALARGADO

34 V V ESBELTO M1 > M2

35 Cuadrado o Alargado Esf. Cort. (kg/cm 2 ) Esbelto DERIVA ANGULAR

36 Fi ANÁLISIS POR ELEMENTOS FINITOS DE 15 MUROS CONFINADOS, SUPONIENDO EL MISMO ESFUERZO CORTANTE EN EL PRIMER PISO (τ) V = τ tl Fi = i V / Σ i V esfuerzo principal de tracción diagonal 5 PISOS y 1 PAÑO 3 PISOS y 3 PAÑOS

37 ESFUERZO DE TRACCIÓN DIAGONAL vs V L / M Esbeltos Primer Piso con τ = V / L t = constante Cuadrado o Alargado V L / M

38 Admitiéndose para los 3 casos que la falla se produce cuando la tracción diagonal alcanza σp: σp

39 ENSAYO EN MESA VIBRADORA DE UN MÓDULO ESBELTO

40 Se obtuvo: Q1 > VR1 falla del piso 1 acelerómetro Qi < VRi no fallan los pisos superiores Aplastamiento del Talón

41 Los estribos deben diseñarse para evitar la falla por compresión del núcleo de concreto.

42 VARIACIÓN DE LAS FUERZAS DE INERCIA F = VR1 / N Sismos: A: leve B: moderado C: severo

43 PROPUESTAS DE OTROS INVESTIGADORES PARA GENERAR LA FALLA POR FLEXIÓN: Variar el sistema estructural para que los muros se comporten como barras en voladizo magnificando el momento flector: 1) Utilizar vigas chatas en los dinteles 2) Desdoblar las paredes transversales con una junta vertical junta θ pared transversal

44 La pared transversal eleva el área de flexocompresión. Trituración del Borde Libre de un muro armado.

45 Beneficios de Emplear Dintel Peraltado: Disminuyen el momento en la base Se reduce el tamaño de la cimentación y el refuerzo respectivo. Se reduce el refuerzo vertical en los extremos del muro. Se incrementa la resistencia al corte al disminuir los efectos de esbeltez (M / V L)para acciones coplanares. Disminuyen los esfuerzos de flexocompresión en los talones. Aumentan la resistencia de la losa contra el punzonamiento.

46 A B C Mortero 0 sin cal 1: 0 :5 Mortero 0 sin cal 1: 0 :5 Mortero 1 con cal 1: 1: 5

47 Esf. Cort. (kg/cm 2 ) Conforme aumenta la calidad de los ladrillos, se incrementa la rigidez id y la resistencia i de los muros C A B A B C adobe

48 VR = 0.35

49 MÉTODO DE DISEÑO: rotura con criterios de desempeño sísmico OBJETIVOS:

50 alta densidad ΣVR = V baja densidad V-D. PRIMER PISO. PROGRAMA DE ANÁLISIS INELÁSTICO PASO A PASO TODA

51 PARA MUROS ARMADOS Y CONFINADOS

52 1.- REVISIÓN DE LA DENSIDAD MÍNIMA DE MUROS X, Y placa: t = tp (Ep/Ea)

53 EN LA FÓRMULA NO INTERVIENEN ESTOS MUROS: Albañilería NO Confinada Chile, 2010 Tarapacá, 2005 Albañilería parcialmente rellena

54 2. ANÁLISIS POR CARGA VERTICAL < 0.15 f m si es que el muro se agrieta diagonalmente

55 3.- ANÁLISIS ELÁSTICO PARA SISMO MODERADO: R = 6 VERIFICAR: 0.75 R Dr / h < Vei < 0.55 VRi

56 Obtener Vm por equilibrio y diseñar los estribos

57 rótula El objetivo es que las vigas de acople disipen energía sísmica antes que fallen los muros. Las vigas constituyen la primera línea de defensa.

58 PLACAS En el caso de las placas, debe determinarse de su diagrama de interacción, el máximo momento flector Mn que puede desarrollarse en el mecanismo de falla por flexión, para luego calcular l el cortante t asociado Vn = Vu (Mn/Mu) y con él, diseñar al refuerzo horizontal. P Mu/φ, Pu/φ) Mn

59 4.-RESISTENCIA A FUERZA CORTANTE VR = Vm VR = 0.35 VR (o Vm) debe calcularse en cada piso y en cada muro:

60 5.- DISEÑO PARA EL SISMO SEVERO (R = 3) a.- Verificar Resistencia i Global l Mínima en X-X X y Y-YY Σ VRi > VEi placa placa

61 b.- Sí Σ VRi >3 VEi, el comportamiento será elástico usar refuerzo mínimo y finalizar el diseño por carga coplanar. HASTA ESTE PASO EL DISEÑO ES SIMILAR TANTO PARA LA ALBAÑILERÍA CONFINADA COMO PARA LA ALBAÑILERÍA ARMADA

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